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鉆孔分布在同心扇區

為了能夠在分析當中顧及到沿鉆頭刃邊的鉆刃的幾何形狀變化，鉆孔可以劃分為同心扇區(見圖3)。若簡單地假設為在一個扇區內的切割性能是恒定的，那么來自一系列采用相應刀刃幾何形狀和切削數據的試驗中的數據，必須也能換算到鉆孔上。其切削力是全鉆孔在所有扇區上的總和。

由于對劃分扇區制訂模型的思路還需要利用按照鉆頭調整過的刀刃幾何形狀和切削數據進行大量的車削試驗，因而需要研發一種新的模型，它可以從車削的正交基準切削中推導出鉆頭上的力和力矩。為此，必須了解刀刃上的各種角和切削速度對力的影響。為了對鉆孔過程建立模型，首先要測算出這些參數對特定的切削力和進給力的影響。根據半徑的容積份額各有不同Kienzle公式通過求和計算出全鉆孔的相應力。為了確定模型的參數需要在車和鉆的加工試驗中進行大量的測量。為此，在一臺NC車床的刀具轉塔上每一個加工站點安裝一個Kistler切削力測力計Typ 9121和一個Kistler鉆孔平臺Typ 9271A(見圖4)。這些試驗可以在不同的冷卻潤滑條件下來進行。計算切削和進給力的基礎是Kienzle方程，該方程分別以特定的切削力和進給力與切削面積的乘積來表示

刀刃幾何形狀影響切削力

*，特定的切削力和進給力在很大程度上取決于刀刃幾何形狀，而刀刃幾何形狀在鉆頭上是沿半徑變化的。因此，必須在第一步中，從0切削角的正交車試驗和從使用麻花鉆頭的鉆孔試驗中測出切削角和傾斜角之比的依存關系。例如，給出了從測量中求出的車削和鉆孔的主刀刃上切削力的比值。這些值可以通過切削角γ(r)和傾斜角λ(r)的校正因數互相換算。與車削的切削能力相比，鉆孔的切削能力也可以用系數AC或BC加以表示。橫刃的換算與此類似。